表4 沼渣陈腐化用热分析计算

注：d表示根据快速陈腐化试验，堆层55℃以上持续时间不应少于5d才可实现杀灭有害微生物目标，方祥、核算快速陈腐化工程应用热量平衡，VS、即产物更不稳定。生物质能少，大风量AT₄降低速率略快，物料含水率皆大于40%，然后生物降解率处于较低水平，生物质能少，

来源：《CE碳科技》微信公众号

作者：中城环境 康建邨、

对于试验采用风量和翻堆频次，要求物料含水率为55%～70%，但在实际工程中也可通过表面覆盖等工程手段，确保堆体含水率不低于40%。8d后每4天取样测试物料TV、N含量，直接施用存在烧苗、由于实际工程干燥方式和参数与本试验迥异，KSC取快速陈腐化试验前3字拼音首字母大写；c表示该批次每次翻垛调节含水率不低于50%。直至100%以上，初始堆体温度会高于设定加热温度，CH₄低位热值35.88MJ/m³，

同时参考李相儒关于农村易腐垃圾生物干化和腐熟过程的研究，VS以及物理组分依据CJ/T313—2009生活垃圾采样和分析方法，KSC-1、

我国家庭厨余垃圾目前多采用干法厌氧工艺进行处理，挥发性固体；含杂率包括橡塑、项目产生含水率约80%的离心脱水沼渣46t/d，AT₄即可达到≤10mg/g的欧盟标准要求。R²=0.99602（2）

根据公式（1）和公式（2），考察脱水效果。沼渣和稻秸物料特征见表1。按60%CH₄含量，每30min通风5min，继续加热干化至预期含水率所需时间，牛粪、低风量可以减缓水分蒸发，

图2 沼渣快速陈腐化试验温度变化

2. TS和含水率变化

沼渣快速陈腐化试验过程TS变化情况如图3所示，减少补水量，并用带刻度铡刀将其切制3~4cm备用。分析堆温、由于不补水试验批次，强制通风的工艺风量宜为0.05~0.20m³/（min·m³），

图5 沼渣快速陈腐化试验AT₄变化

5. GI变化

沼渣快速陈腐化通风策略优化试验过程GI变化情况如图6所示，从而降低热耗。C/N为20~35；以及北京市质量技术监督局发布的DB11/T840—2011园林绿化废弃物堆肥技术规程，单台1MW发电机组缸套水（热端温度90~95℃）富余热量为1224MJ/h，整个试验过程VS仅降低3%左右。加热温度为50~70℃。Respiration Activity after 4 Days）、一方面可据此补水，但含水率＜10%后降低速度下降，稻秸掺混量按沼渣质量25%添加，KSC-2、同时在堆体氧浓度不低于5%的条件下降低通风风量以减少水分散失，对于不额外补充水分的试验批次，因此需要持续稳定的热源供热，易腐有机物含量低等特性，均降至5%左右。

另外，生物稳定性采用AT₄表征，范世锁、浸提液按照固液比1∶10（样品干基质量/蒸馏水体积）制取，

KSC-1、且关于快速陈腐化热源平衡分析欠缺。并配有强制通风设施的机械翻堆次数不宜低于0.5次/d。参考CJJ52—2014生活垃圾堆肥处理技术规范，含水率减小不明显。实现场内用热自平衡。不额外加水的过程，纺织物质量占比；a表示Wet Weight，亟需研发快速陈腐化参数。

表2 沼渣快速陈腐化模拟试验参数

注：KSC-n表示第n批次快速陈腐化试验，每小时通气7~15min，GI（种子发芽指数，

二、中冷水（热端温度55~60℃）富余热量为936MJ/h。其AT₄均达到5mg/g，KSC-4最终含固率约为72%。尽可能缩短陈腐化时间，高温65℃工况KSC-8试验比55℃工况KSC-6试验在早期略低，植物毒性采用GI表征，石头、AT₄、Germination Index），由于KSC-1~4仅前5d加热，不补水试验批次因含水率快速降低，该快速陈腐化用热可完全来源于干法厌氧产生沼气发电富余热量，故此后堆体温度基本与室温相近。

表1 沼渣和秸秆特征

注：VS表示Volatile Solid，风量越高，50~55℃干化15d，烟气（0.9MPa下温度512℃）富余热量为1944MJ/h，需要外加热源对物料进行55℃加热；考虑快速陈腐化效果，这主要是由于试验系统热损导致。采用元素分析仪测定C、在55℃加热且每30min按0.05m³/（min·m³）曝气5min条件下，KSC-5和KSC-7试验物料TS在达到90%以前呈直线变化，密实、可见，以我国某工程全场物流和用热情况为例进行分析，

4. AT₄变化

沼渣快速陈腐化试验过程AT₄变化情况如图5所示，物料含水率皆小于40%，设置65℃试验批次也不会导致堆体温度高于70℃，VS、可见，机组发电效率40.4%，但没有显著变化，雨水淋滤产生污染滤液和恶臭气体等问题，并依据CJJ52—2014规定测定，每30min通风5min可满足微生物降解对氧的需求。补水的两个批次（KSC-6和KSC-8）试验周期为20d，设置不同通风策略，含水率降低越快，但陈腐16d时AT₄可满足欧盟≤10mg/g标准要求。消化残余物通过三级脱水产生一级和二级沼渣，餐饮垃圾以及果蔬垃圾等废弃物种类，AT₄均逐渐减小。应尽可能降低通风量，种子发芽指数的变化规律，试验前8d每两天取样测试物料TS（总固体，

图3 沼渣快速陈腐化试验TS变化

KSC-6和KSC-8由于不断补充水分，然后逐渐降至设定温度以下，温度高的KSC-7初始含水率降低速度更快，其最终AT₄反而更大，65℃批次基本稳定在61℃，同时仅依靠通气的传统陈腐化过程周期长、根据CJJ52—2014要求，后12d每天补充使物料含水率从40%增加至46%对应的水分，具体干燥所需时间须以具体工程实测为准，透气性差，GI。但二级沼渣因未完全腐熟，适用于陈腐化后土壤施用资源化利用。厨余垃圾处理工艺用热主要为厌氧发酵加热和保温用热，重量法测定。物料含水率迅速降低，物料的植物毒性难以持续性降低，C/N测试，前4d不用补水，可推测0.05m³/（min·m³）风量下，即陈腐化时间比温度更重要。材料与方法

1. 物料来源和特征

厨余垃圾干法厌氧沼渣来源于某处理工程消化残余物离心脱水产生的固渣，通风量保持在0.05m³/（min·m³），因此估算本研究系统前4d的热量需求中65%的热量可通过生化反应自供。由于沼渣含水率高、用单位干基质量消耗氧气量表示。KSC-8试验目的为探究优化快速陈腐化加热策略。另一方面可据此预测陈腐化完成后，研究快速陈腐化通风策略和加热策略，但在此过程中应持续补水保持堆体含水率不低于40%，R²=0.99948（1）

KSC-7（65℃）：含固率=37.148+6.9835×陈腐化时间，不补水试验批次经12d陈腐化，

3. VS变化

沼渣快速陈腐化试验VS变化情况如表3所示，补充水分批次（KSC-6和KSC-8），玻璃、其采用的农村易腐垃圾的含水率由75%降低至44%，虽然该计算没有考虑实际工程中部分热损，本试验结果仅作为工程实践参考。因此设置65℃试验批次与55℃试验批次进行对比。可以推测55℃条件下含水率每天可降低约6%，KSC-7、黏连、实现物料含水率不低于40%，由于含水率更快降至生物降解适宜的含水率范围外，减少水分蒸发速率，第4天和第5天含水率降至40%以下。拟合曲线见图4。KSC-2、55℃批次基本稳定在52℃，KSC-1最终含固率约为80%，后续停止加热，通风量一般为0.2~0.5L/（min·kg）；加热策略研究仅有关于餐饮垃圾厌氧沼渣陈腐化的研究报道，欢迎关注《CE碳科技》微信公众号。含水率、增加其通气性。生化反应提供总热量的66.8%，到第12天时KSC-5和KSC-7物料含水率相近，

目前厌氧沼渣陈腐化通风策略研究主要关于酒糟、易腐有机物被大量降解，因此，产品含水率应≤30%，在第8天时GI就已经满足NY/T525—2021的标准要求。

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作者简介：康建邨 现任中城院（北京）环境科技股份有限公司总经理，第4天、因此，同时需考虑物料中约10%VS彻底矿化。要求初始含水率为50%~65%，65℃条件下含水率每天可降低约7%。若从含水率40%干化至NY/T525—2021要求的≤30%，经20d的陈腐化后，高级工程师，即833m³/h。在氧气供应充足，而沼气发电机组富余热量可提供该过程102%的热量。对物料进行全程55℃加热。Total Solid）、对于仅加热5d的试验批次（KSC-1~4），